【摘 要】
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采用化学成分分析、金相检验、硬度分析、断口形貌分析和氧氮含量检测等方法,分析了SWRCH15A钢螺栓断头的原因.结果表明,合格螺栓T[O]和[N]分别为0.002 0％～0.0021％和0.006 2％～0.00
【机 构】
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邢台钢铁有限责任公司技术中心,邢台054027;河北省线材工程技术创新中心,邢台054027
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采用化学成分分析、金相检验、硬度分析、断口形貌分析和氧氮含量检测等方法,分析了SWRCH15A钢螺栓断头的原因.结果表明,合格螺栓T[O]和[N]分别为0.002 0％～0.0021％和0.006 2％～0.006 4％,而断头螺栓T[O]达0.006 3％～0.006 4％,[N]为0.010 3％～0.010 8％,导致材料在冷变形过程中塑性降低,螺栓头部HRB硬度值超过100,易在应力集中的头部和杆部过渡区断裂,是螺栓断头的主要原因.通过控制精炼渣(FeO+MnO)≤1.0％,防止钢水吸氧氮和二次氧化,待浇时间由原来的15～20 min降至5～10 min、加砂方式由人工投掷改为导管罐装加砂、加强包底清理等措施,钢包自动开浇率由原来的85.7％提高至98.9％,未再出现类似质量问题.
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