海洋工程用特厚齿条钢组织与性能研究

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随着海洋工程装备和技术水平的不断提升以及海洋油气能源需求的愈加强烈,海洋油气勘探开发必将走向深海海域和极地地区。具有更高强度、更好的低温韧性以及抗层状撕裂性能的海洋工程用钢是未来海洋平台用钢的发展方向。本文以国内自主生产的690 MPa级齿条钢为出发点,对其相变和组织性能均匀性进行了研究;在此基础上优化合金成分,设计了三种成分的785 MPa级齿条钢并研究其连续冷却转变行为;以提高-60℃低温韧性为目标,对三种785 MPa级齿条钢的热处理工艺和强韧化机理进行了研究分析。主要工作如下:(1)测定了两种690 MPa级齿条钢的奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线)。在连续冷却过程中,两种齿条钢均只发生贝氏体相变和马氏体相变。160 mm厚1.5Ni齿条钢冷却速率小于1℃/s时,组织为贝氏体;冷却速率为1~2℃/s时,组织为贝氏体和马氏体;冷却速率大于2℃/s时,组织为马氏体。210 mm厚2.8Ni齿条钢冷却速率小于0.5℃/s时,组织为贝氏体;冷却速率为0.5~1℃/s时,组织为贝氏体和马氏体;冷却速率大于1℃/s时,组织为马氏体。随奥氏体化温度升高,2.8Ni齿条钢晶粒尺寸增大,在1200℃显著粗化。随冷却速度增加,2.8Ni齿条钢马氏体相变开始点降低。2.8Ni齿条钢淬透性最佳,在低冷速下更易获得马氏体。(2)研究了两种690 MPa级齿条钢板厚度方向的组织和性能。1.5Ni齿条钢板从表面到1/2处强度逐渐减小,2.8Ni齿条钢板各位置强度差异不大。两种齿条钢板各位置的冲击功均随实验温度的降低而降低。1.5Ni齿条钢板1/4处、1/2处和表面冲击功依次降低,-60℃冲击功1/4处最高为39J,断口均为脆性断裂。2.8Ni齿条钢板各位置冲击功均较为均衡,-60℃冲击功1/2处最高为210 J,断口均为韧性断裂。1.5Ni齿条钢板表面、1/4处为板条马氏体,1/2处是板条马氏体和板条贝氏体的混合组织。2.8Ni齿条钢板各位置均为板条马氏体。1.5Ni齿条钢板由表及里显微组织逐渐变粗;2.8Ni齿条钢板各位置显微组织均匀。1.5Ni齿条钢板1/2处存在Mn、Ni、Mo偏析;2.8Ni齿条钢板1/2处Mn、Ni稍有偏析。由于2.8Ni齿条钢板采用电渣重熔工艺,这表明电渣重熔可提升齿条钢特厚板材整体的性能均匀性,减小厚度效应。(3)在2.8Ni齿条钢的合金体系下设计的三种785 MPa级试验钢均具有良好的淬透性。三种试验钢在连续冷却过程中,均只发生贝氏体相变和马氏体相变。冷却速率小于0.5℃/s时,3NiNbTi钢、3Ni钢组织为贝氏体,3.7Ni钢在0.2℃/s时组织中就出现板条马氏体;冷却速率大于1℃/s时,三种试验钢组织基本全为马氏体。Nb、Ti可提高钢的 Ac1、Ac3温度,3NiNbTi 钢 Ac1(700℃)、Ac3(800℃),比 3Ni 钢 Ac1(680℃)、Ac3(780℃)提高近20℃。Ni可提高过冷奥氏体的稳定性,显著降低马氏体相变临界冷却速率,在高冷却速率下抑制贝氏体相变并促进马氏体相变。3.7Ni钢的Ms点为360℃,比3Ni钢的Ms点380℃低约20℃。(4)随回火温度升高,三种试验钢强度逐渐下降,650℃回火强度均为最低值:3NiNbTi 钢 Rm 为 893 MPa、Rp0.2为 805 MPa、硬度为 292 HV;3Ni 钢 Rm 为 852 MPa、Rp0.2为781 MPa、硬度为271 HV;3.7Ni钢Rm为 864 MPa、Rp0.2为 796 MPa、硬度为278 HV。三种试验钢各温度回火均可满足Z35要求。3NiNbTi钢、3.7Ni钢在300~500℃出现回火脆性,3Ni钢在200~550℃出现回火脆性,冲击功显著下降。650℃回火并在-60℃冲击时,三种钢的冲击功分别为200 J、162 J、203 J,均具有良好的冲击韧性。随回火温度升高,3NiNbTi钢板条块尺寸和大角晶界比例变化不大,大角晶界密度逐渐升高,但在脆性区间内仍小于淬火态密度。Nb、Ti的添加可显著细化奥氏体晶粒,提高强度和冲击韧性。Nb、Ti的添加和增加Ni含量可有效提升大角晶界比例和密度,同时细化板条束和板条块尺寸,阻碍裂纹扩展,提高冲击韧性。设计的三种试验钢均可满足785 MPa级齿条钢要求,3NiNbTi钢在650℃回火、3Ni钢和3.7Ni钢在600℃回火时可以获得最优的强韧性匹配。
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