在城市污泥好氧发酵处理中，物料无害化、减量化效果取决于发酵堆体水热变化，而堆体水热变化受制于发酵控制策略。为了进一步完善污泥好氧发酵工艺，提升产品质量，本文研究了通风、匀翻控制策略对污泥好氧发酵水热动态变化的影响，此外，量化了匀翻对堆体结构的影响，以及负压引风脱除蒸发水汽的效果。　　发酵堆体实际脱水量由通风输水(8.5％-11.1％)、有机物代谢产水(8.5％-9.7％)、表观脱水(79.2％-82.9％)组成。发酵温度与通风速率共同影响物料脱水效果。在恒定通风速率条件下，物料脱水量与发酵温度呈指数相关（P＜0.01）。在发酵末期，当温度低于35℃，不同通风速率(1.72-2.26 L min kg-1 VS)的物料脱水量没有差异(P＞0.05)。采用通风速率1.98L min kg-1 VS物料脱水效果较优，物料含水率可由65.6％降至46.4％，日脱水速率为23.7 kgd-1t-1。　　有机物代谢产热率为20.6 MJ kg-1 VS。有机物代谢热在污泥好氧发酵热量输入中的比例为87.7％。水分蒸发(77.3％)、通风显热增加(11.4％)、热传导(9.1％)是发酵体系热量输出的主要方式。由于通风气流（水汽+干空气）的显热增加量远少于水分蒸发热量，因此通风影响堆体热量平衡的主要方式是脱水（通风气流携带蒸发水汽）。堆体干物质贮存热量仅为水分贮存热量的15％-35％。热辐射对堆体热量平衡的影响可忽略不计。城市污泥好氧发酵的热量输入速率为73.0 MJ d-1t-1。　　适宜匀翻次数有助于有机物分解、水分脱除、提升发酵积温。非匀翻(CK)、匀翻两次(T2)、匀翻四次(T4)堆体的有机物损失率分别为22.1％、25.8％、26.1％，发酵产品的含水率分别为52.6％、47.7％、50.4％，发酵积温分别为308.7℃、318.9℃、288.6℃。堆体压实速率与发酵时间呈指数相关(P＜0.01)。匀翻能够减小堆体压实程度、显著提高堆体自由空域，但频繁匀翻并不能进一步强化堆体自由空域。在规模化城市污泥好氧发酵过程中，应采取两次匀翻较适宜。　　匀翻可促进物料脱水，但匀翻并非以直接的方式促进物料脱水。在好氧发酵过程中，堆体脱水率（总脱水量/初始发酵物料质量）为426.1 kg ton-1（非匀翻处理）、487.6 kg ton-1（两次匀翻处理）、464.3 kg ton-1（四次匀翻处理）。匀翻过程中，堆体表面的瞬时水汽通量为0.005-0.059kg m-2 s-1，每吨物料的水分散失量仅为0.08-0.61 kg。匀翻过程中的水分散失量对整个发酵过程的脱水贡献仅为0.12％-0.18％。匀翻过程中每吨物料损失9.2-30.3 MJ热量，堆体热量损失10.0％-18.1％。翻抛过程引起堆体热量损失的主要原因并非是水分散失，水分散失热量在堆体匀翻热量损失中的比例仅为2.02％-5.03％。　　在未负压引风条件下，当强制通风停止后，不同发酵阶段的最大水汽相对冷凝速率排序为:高温期(0.72 kgh-1 m-3)＞升温期（0.36 kg h-1 m-3）＞降温期(0.014 kgh-1 m-3)。在未采取负压引风措施下，强制通风停止25 min后的期间里，水汽冷凝率分别为35.7％（升温期）、60.6％（高温期）、9.5％（降温期）。升温期与高温期水汽相对冷凝速率与冷凝时间呈指数相关，降温期的水汽相对冷凝速率与冷凝时间呈线性相关。在封闭式城市污泥好氧发酵过程中，强制通风时应相应开启负压引风以去除蒸发水汽。从运行成本的考虑，建议发酵升温与高温期宜采用高引风速率(106.3 m3 h-1 ton-1)，而降温期应采用低引风速率(21.9 m3 h-1 ton-1)。此外，在升温与降温期，负压引风时间应延长至通风停止后5 min，在高温期，负压引风时间应延长至通风停止后10 min。　　在城市污泥与锯末的好氧发酵过程中，采用通风速率1.98L min kg-1 VS、两次匀翻策略，堆体高温(＞50℃)可持续5d，发酵物料实现无害化处理。发酵物料的pH为呈“先上升、后下降”的变化态势。EC与C/N则分别为上升、下降趋势。发酵产物的pH、EC、C/N、GI分别为7.2、2363μs cm-1、12.9、87％，发酵物料实现腐熟。